Proces tepelného zpracování výkovků velkých ozubených věnce

Proces tepelného zpracování výkovků velkých ozubených věnce
Velké výkovky ozubených věnce budou mít po nauhličování a kalení velké zkreslení. Prostřednictvím rozumného návrhu a procesu obrábění a tepelného zpracování, pomocí správné metody korekce a kalení solí lze eliptické zkreslení nauhličených a kalených velkých výkovků prstencových kol řídit do 2 mm, deformaci osnovy a kužele lze řídit do 1 mm a ložisko lze zlepšit kapacitu a životnost výkovků ozubených věncových kol.

Struktura velkého prstencekováníje charakteristický svou tenkou stěnou, velkým poměrem průměru k délce (vnější průměr/šířka zubu), velkým zkreslením při nauhličování a kalení, nepravidelným a obtížně ovladatelným, větší zkreslení přímo ovlivňuje kvalitu produktu a efektivitu následného zpracování, což má za následek v nerovnoměrném rozpětí po sekvenčním zpracování, ovlivňující hloubku účinné kalené vrstvy povrchu zubu a tvrdost povrchu zubu, čímž se snižuje pevnost, únosnost a únavová pevnost prstencových zubů. Nakonec snižte životnost ozubeného věnce.
1. Návrh zpracování

Proces kování ozubených věnce: kování - po kování, popouštění - hrubé soustružení - předúprava popouštění - polodokončovací soustružení - umělé stárnutí - odvalování zubů - nauhličování kalení, popouštění - tryskání - dokončovací soustružení - umělé stárnutí - dokončovací soustružení - broušení ozubení - hotový produkt.

2. Předúprava

Pokud se pro předúpravu použije normalizační a vysokoteplotní temperování, je struktura po tepelném zpracování perlit a ferit, a dokonce vytváří nerovnovážný bainit. Kvůli nerovnoměrnému chlazení vzduchem je rovnoměrnost normalizační struktury špatná. Protože rovnoměrnost chlazení a rychlost olejového média jsou lepší než u vzduchu, popouštěním se získá rovnoměrná temperovaná soxitová struktura, která může zlepšit nebo eliminovat původní heterogenitu mikrostruktury generovanou kováním a zlepšit rovnoměrnost mechanických vlastností ozubeného věnce. Pozitivní tepelné zpracování po kování může zlepšit mikrostrukturu kování, zjemnit zrno a předúprava popouštěním může sjednotit mikrostrukturu a snížit následné zkreslení tepelného zpracování. Kombinace těchto dvou je velmi účinná pro zlepšení mikrostruktury a zkreslení nauhličeného kalení.

3. Nauhličovací pec
Superpozice nauhličeného prstencového kování je ekvivalentní zvětšení šířky zubu a zmenšení poměru průměru k délce, což vede ke snížení deformace a eliptického zkreslení. Při ochlazování po nauhličování se horní a spodní koncová čela nad sebou umístěného ozubeného věnce ochlazují relativně rychle a smrštění je relativně velké, což má za následek tvar pasového bubnu. Kvůli rovnoměrnému chlazení v peci před ochlazením na 650 °C, kování ozubeného věnce v zóně vysokých teplot se špatnou tuhostí vytváří malé elipsové a deformační zkreslení, takže vytváří pouze charakteristiky tvaru pasového bubnu.

4. Proces nauhličování

Procesní cesta využívá kalení opětným ohřevem, které může zabránit zhrubnutí zrna způsobenému dlouhodobým nauhličováním 20CrMnMo. Současně lze upravit proces kalení měřením, korekcí a detekcí zkreslení po nauhličování. Čím rychleji se teplota nauhličování zvýší, tím větší bude vznikat tepelné pnutí a superpozice zbytkového obráběcího napětí způsobí velké zkreslení, takže je nutné skokový nárůst teploty. Nauhličování musí být mimo pec při nízké teplotě. Pokud je 760 °C mimo pec, infiltrační vrstva bude produkovat nerovnoměrný fázový přechod, který vytvoří zchlazenou martenzitovou strukturu na sekundárním povrchu, zvýší měrný objem a povrch bude vystaven tahovému napětí. Zejména v zimě, kdy jsou ocelové výkovky 20CrMnMo umístěny v pomalé chladicí jámě, se pravděpodobnost vzniku trhlin zvýší a kalená martenzitická struktura zvýší nauhličovací zkreslení. V pozdější fázi nauhličování 650 izolace zajistí, že povrch získá jednotnou eutektickou strukturu, eliminuje pnutí a připraví se na kalení.
5. Korekce po nauhličování
U solných médií existuje určitý proporcionální vztah mezi zkreslením nauhličením a zkreslením při kalení. Obecně vzrůstá kalící eliptické zkreslení o 30 % ~ 50 % na základě nauhličovacího zkreslení. V jistém smyslu může řízení nauhličovacího zkreslení účinně řídit zkreslení po zhášení. Pokud se po nauhličení zjistí, že elipsa je velká, měla by být opravena. Pokud je teplota ohřevu ozubeného věnce nízká, například 280 ° C, je pevnost ozubeného věnce vysoká a elastická zóna je při nízké teplotě velká, což ztěžuje vznik plastické deformace. Se zvyšováním teploty se pružná zóna snižuje a obtížnost korekce se snižuje. Pokud je teplota ohřevu příliš vysoká, provoz je obtížný. Praxe ukázala, že korekční účinek je lepší při zahřátí na 550 ° C, elastická zóna je výrazně snížena a plastická deformace může být způsobena nízkým napětím. Praxe prokázala, že po nauhličení a odstranění pnutí se zkreslení po kalení neodrazí a hromadění zkreslení kalením lze efektivně vyřešit korekcí po nauhličení.

6, kalicí pec
Teplo horní a spodní strany kování ozubeného věnce není vyvážené a odvod tepla horní strany je během chlazení rychlý a nárůst je relativně velký. Viz obr. 7 pro schematický diagram zkreslení zhášení solí. Zkreslení se měří po nauhličení. Pravidlem pece pro nakládání ozubených kroužků je, že horní kruh zubu na horním konci je menší než horní kruh zubu na spodním konci a podložky mezi ozubenými kroužky jsou odděleny. Viz obr. 8 pro kalící nakládací pec. Kalící pec je nastavena podle zkreslení po nauhličování a určitá hodnota kuželovitosti bude generována, když jsou prvky nauhličovacího pásu rozděleny do jediného ozubeného kroužku. Rozumné použití tvaru nauhličeného pasového bubnu může realizovat rozdíl v chlazení kalení solí mezi horním a spodním koncem kužele a posunutím kužele karburizovaného pasového bubnu, aby se dosáhlo malého zkreslení kužele.
7. Proces kalení a temperování
Prodloužení doby zdržení se rovná skryté fázi, aby se zvýšila zhášecí teplota a zvýšilo se zkreslení zhášení. Proto je austenitizační teplota zvolena tak, aby byla udržována na 830 °C po dobu 4 hodin. Ve srovnání s olejem je teplota použití ledkového média vysoká, nárůst kalící teploty je malý, stupňovité izotermické kalení způsobuje povrchovou transformaci martenzitu ve vzduchu, ochlazování pomalu, deformace kalením obrobku je malá. Bod tání dusičnanu KNO3 NaNO2 je 145 ° C, teplota použití dusičnanu je 160 ~ 180 ° C a schopnost chlazení je silná. Když se teplota soli zvýší na 200 ~ 220 ° C a obsah vody se upraví na 0,9 %, ve středu ozubeného věnce se získá martenzit plus velké množství nižšího bainitu a velmi malé množství jehličkovitého feritu. . Zajistěte výkon jádra při minimálním zkreslení.

toto je stroj na kontrolu kování